Scientifica implantologia

Minerva Stomatol, 57(4):167-79, 2008

RESTAURI PROTESICI CEMENTATI VS AVVITATI: UNA RICERCA SU 1939 IMPIANTI DENTALI

Questo estensivo studio clinico ha paragonato l’esito di protesi avvitate e di protesi cementate in un ampia casistica di linee implantari del mercato. Il tipo di soluzione protesica non ha condizionato in maniera statisticamente significativa l’osteointegrazione degli impianti a 34 mesi, buoni in entrambi i casi.

XXXVII Convegno Nazionale, AIAS Associazione Italiana per l?Analisi delle Sollecitazioni, 10-13 settembre 2008, Università di Roma la Sapienza, Atti del Congresso

Un sistema protesico completo (mascella-fixture-protesi) è stato valutato con metodo FEM per parametrizzare l’efficacia di 3 diverse strutture di tipo Toronto su  impianti Global. Il risultato dimostra come la scelta di diverse misure implantari, come la distribuzione spaziale delle fixture e come le dimensioni della sovrastruttura abbiano un impatto diretto sull’efficacia della distribuzione dei carichi protesici e delle sollecitazioni meccaniche.

Minerva Stomatologica, 58(1-2):9-23, 2009

ANALISI PARAMETRICA DELLE TENSIONI NEL SISTEMA OSSEO-PROTESICO TIPO ?TORONTO?

Questo studio analizza gli effetti del carico dei cicli masticatori su una protesi di tipo Toronto su impianti Global e suggerisce che la posizione, l’angolazione e la misura degli impianti sono fattori determinanti per il successo protesico a lungo termine in relazione alla anatomia ossea ricevente.

Oral Implantology, 1:7-14, 2009

Questa analisi ad elementi finiti evidenzia che le tensioni meccaniche si mantengono sempre al di sotto dei limiti sopportabili dalle strutture ossee, ma in funzione di diverse angolazioni protesiche si concentrano in aree specifiche con conseguenze diverse sulle modalità del rimaneggiamento osseo perimplantare. É  consigliabile non superare angolazioni degli abutment oltre i 25°.

Atti del Congresso, X Congresso Nazionale di Implantoprotesi Integrata Premium Day 2009, 18-20 giugno 2009, Abano Terme, pp. 14-15

Negli ultimi anni molte ricerche hanno evidenziato i brillanti risultati da un lato degli impianti postestrattivi immediati e dall’altro dal carico immediato degli impianti. Naturale evoluzione di tutto ciò è la possibilità di posizionare gli impianti immediatamente dopo l’estrazione e realizzare immediatamente la ricostruzione protesica. Tutto questo riguarda non solo la sostituzione del singolo elemento dentario, ma anche la sostituzione dell’intera arcata dentaria. Ovviamente occorrerà approfondire il tema dell’indicazione all’estrazione dentaria alla luce delle moderne acquisizioni e valutando con molta attenzione il ruolo degli impianti nei piani di trattamento.
Questo tipo di approccio comporta un’attenta riflessione sui sistemi di connessione tra impianto e sovrastruttura protesica con l’obiettivo di semplificare le procedure e ottimizzare la passività dell’adattamento del manufatto protesico.
L’impianto Premium/Kohno presenta una connessione caratterizzata da un esagono interno e da un collarino esterno, il che consente una minima sollecitazione della vite passante, ma impedisce la realizzazione di una sovrastruttura passivamente adattabile direttamente sulla piattaforma dell’impianto, in presenza di anche minimi disparallelismi. Per semplificare le procedure è stato realizzato un moncone “Simple” in cui è stato eliminato l’esagono sostituendolo con un invito cilindrico di centraggio e stabilizzazione all’interno del collarino dell’impianto. Al fine di testare quale sarebbe stata la resistenza del moncone “Simple” alle sollecitazioni funzionali è stata indagata, attraverso uno studio a elementi finiti, la resistenza dell’insieme impianto-moncone in presenza di questo tipo di connessione confrontandola con
altre possibilità quali quella dell’impianto Premium/Kohno normale, la connessione ad esagono interno puro e un’altra ad esagono esterno tradizionale. In altre parole sono state confrontate le seguenti ipotesi di connessione:
• Caso 1: Connessione Premium/Kohno standard (reale) esagono interno + collarino esterno;
• Caso 2: Ipotetica connessione con il solo esagono interno Premium/Kohno senza il collarino esterno;
• Caso 3: Impianto Premium/Kohno connesso con un moncone di tipo “Simple” (il pilastro presenta un invito cilindrico di centraggio e stabilizzazione all’interno dell collarino dell’impianto);
• Caso 4: Connessione ad esagono esterno standard.
L’immagine 1, illustra le differenti tipologie di connessione analizzate. Nella tabella A sono riassunti i dati finali ottenuti. E’ intuitivo che in una catena l’anello debole è quello che si rompe prima, ma anche quello che determina la resistenza massima della catena rispetto alla sua funzione; stesso discorso vale anche nell’assieme impianto+vite+moncone.
Questo è il motivo per cui nella tabella A i risultati di resistenza massima sono suddivisi tra i vari componenti e non riguardano solo l’assieme (in questo modo oltre a conoscere quale assieme cede prima, è possibile comprendere anche qual è il componente di quell’assieme che fa cedere il tutto). In generale si evidenzia come sia la vite, nella maggior parte dei sistemi di connessione, l’elemento critico dell’assieme e ciò è tanto più vero nel caso 4 (esagono esterno) in cui di fatto è la vite che si trova a sostenere l’intero carico. La conferma deriva dal caso 2, che è proprio quello che evidenzia la bontà e l’utilità del collarino nel distribuire meglio i carichi funzionali. Nella tabella B è ulteriormente riassunta la “classifica di resistenza”con i valori di rottura (ricavabili dalla tabella A). Dai dati esposti si evidenzia come l’utilizzo di una connessione monconale piatta, associata ad un invito cilindrico di centraggio e stabilizzazione all’interno del collarino dell’impianto, non influenza molto le caratteristiche dell’assieme; tale tipo di connessione presenta valori assai vicini a quelli della connessione standard dell’impianto Premium/Khono e questo sostiene l’idea dell’utilizzo di questa tipologia di protesi laddove sia necessario connettere una protesi avvitata su più elementi sovente disparalleli fra di loro.
La connessione piatta del moncone “Simple”, oltre a essere sicura da un punto di vista micromeccanico, così come evidenziato dallo studio sopra esposto, consente infatti l’utilizzo anche in casi di gravi disparallelismi. Ci restava da chiarire quanti gradi di disparallelismo possono essere corretti con questo sistema di connessione; si è provato, pertanto, a valutare fino a quanti gradi di disparallelismo fosse possibile inserire e disinserire una sovrastruttura solidale e, in una simulazione su due pilastri, abbiamo verificato che è possibile l’inserimento fino a 40 gradi di disparallelismo. Le immagini relative alle analisi il disparallelismo documentano il test fisico eseguito in laboratorio, che ha confermato che tali pilastri possono essere utilizzati con disparallelismi sino a 35°÷40°.

The Journal of Implants and Advanced Dentistry, 2(9): 41-58, 2010

OVERDENTURE MANDIBOLARI AVVITATE DI TIPO ?TORONTO? SU IMPIANTI DENTALI: ANALISI FEM E VON MISES DELLA DISTRIBUZIONE DEI CARICHI

Questa analisi ad elementi finiti, suggerisce che una protesi di tipo Toronto distribuisce meglio gli stress su 6 fixture piuttosto che su 5, e che è sempre consigliabile posizionare centralmente due impianti e non uno solo.

Relazione interna, Sweden & Martina, 2010

Questo studio ha verificato l’idoneità dei modelli di test adottati per la verifica della resistenza meccanica di impianti Premium e Outlink, anche nei diametri più sottili  e in condizioni di carico con grande angolazione (30°), e ha dimostrato come tali impianti siano in grado di sopportare ampiamente le sollecitazioni dinamiche a 
fatica.

Journal of Prosthodontics, 19(8):614-619, 2010

RESISTENZA ALL'USURA DI QUATTRO MATRICI CON ATTACCHI SFERICI PER OVERDENTURE SU IMPIANTI: STUDIO A FATICA

Resistenza all’usura di 4 matrici con attacchi sferici per overdenture su impianti: studio a fatica.
Questo studio del dipartimento di Protesi Dentale dell’Università di Firenze ha indagato la resistenza all’usura e la forza di ritenzione di quattro diverse tipologie di attacchi sferici per overdenture su impianti, avvalendosi di test a fatica in vitro che simulava 5.500 cicli di inserimento ed estrazione e analizzando le variazioni dimensionali con il profilometro. Le matrici utilizzate sono state Teflon (con contenitore metallico), titanio, lega aurea e o-ring per ritenzione media.
Se da un lato gli attacchi in Teflon hanno mostrato un aumento del 27% nella ritenzione a 5500 cicli, mentre le matrici di lega aurea hanno mostrato un aumento del 50% nella ritenzione già nei primi 500 cicli, rimanendo poi relativamente stabile fino a 5500 cicli, dall’altro le matrici di titanio e gli O-ring hanno dimostrato a 5500 cicli una progressiva perdita di ritenzione rispettivamente fino a 68% e 75%. Al profilometro si è invece rilevata un’usura significativa dei soli attacchi sferici in titanio.
Considerando che i 5500 cicli presi in esame corrispondano in realtà a circa 3 anni di funzionamento, se ne deduce che in questo lasso di tempo gli attacchi in lega aurea e Teflon hanno mostrato i più alti valori di ritenzione senza perdita di capacità ritentiva.

Interessante studio ciclico a fatica che ha dimostrato come le matrici in lega aurea e in Teflon per attacchi sferici mantengano nel tempo una capacità ritentiva più  levata rispetto a quelle in titanio. Lo studio ha anche dimostrato una maggiore usura delle teste sferiche degli attacchi quando questi sono utilizzati con matrici in  titanio.

Rassegna Odontotecnica, 9: 33-48, 2000

Med Oral Patol Oral Cir Bucal. 2011 Sep 1;16 (6):e852-6

L?INFLUENZA DEL PLATFORM SWITCHING SUGLI ASPETTI BIOMECCANICI DEL SISTEMA IMPIANTO-ABUTMENT. STUDIO TRIDIMENSIONALE A ELEMENTI FINITI

L’obiettivo di questo studio è stato valutare la biomeccanica del sistema impianto-pilastro in caso di configurazione tradizionale e platform switching, usando un’analisi agli elementi finiti. Con le dovute cautele, si può affermare che questa tecnologia permette di riportare ad un modello digitale gli eventi biomeccanici, analizzandone la distribuzione degli stress e valutandone le eventuali ripercussioni biologiche. Tanto maggiore è la definizione (numero di nodi ed elementi), tanto più vicino alla realtà può essere considerata l’analisi. In questo caso è stata eseguita una analisi 3D ad elementi finiti dopo aver costruito una mesh con 60.000 elementi e 100.000 nodi. Per rendere le condizioni di analisi ancora più vicine alla realtà, si è impiegata particolare attenzione alla definizione dell’osso, dove sono state disegnate sia la componente corticale che midollare, con le diverse caratteristiche bio-fisiche (modulo di Young).
La valutazione è stata effettuata su tre diverse configurazioni impianto-pilastro:
1. impianto di diametro 3.8 mm con pilastro corrispondente (modello di controllo Standard)
2. impianto di diametro 5.5 mm con pilastro corrispondente (modello di controllo aumentato)
3. impianto di diametro 5.5 mm con pilastro da 3.8 mm (modello sperimentale con configurazione platform switching).
La tipologia di impianto utilizzata è stata quella dell’impianto Global (Sweden & Martina). In accordo con la Letteratura e le norme ISO che standardizzano le condizioni di sperimentazione, sulla porzione coronale del pilastro sono stati applicati carichi di 130N verticali (assiali) e 90N orizzontali.
Con queste condizioni di carico sono stati quindi valutati gli indici di stress di Von Mises e sono stati registrati i valori minimi e massimi per ogni configurazione impianto-pilastro. Alla fine della sperimentazione, gli stress di Von Mises registrati sulla configurazione standard indotti dal carico variavano da 150 MPa a 58 Pa (a livello dell’impianto) e da 150 Mpa a 52 MPa (a livello dell’abutment); nella configurazione del modello aumentato, gli stress variavano da 45 MPa a 55 Pa (impianto) e da 70 MPa a 55 MPa (abutment); nella configurazione platform switching, gli stress misurati variavano da 190 MPa a 64 Pa (impianto) e da 85 MPa a 42 MPa (pilastro). I massimi livelli di stress trasmessi dal sistema impianto-pilastro all’osso corticale e trabecolare erano rispettivamente di 67 Pa e 52 MPa (configurazione standard); 54 Pa e 27 MPa (configurazione aumentata) e 64 Pa e 42 MPa (Platform switching). La valutazione dei valori di stress sul corpo della fixture ha permesso di evidenziare una sostanziale diminuzione degli stessi nella regione della filettatura, correlata al divario di diametro tra impianto e pilastro nella configurazione Platform Switching. Concludendo, si può affermare che la configurazione platform switching porta non solo ad una relativa diminuzione dei livelli di stress rispetto alle configurazioni standard (sia standard sia aumentata), ma anche ad un notevole spostamento dell’area di sollecitazione dall’osso alla piattaforma implantare,
potenzialmente provocando così un inferiore sovraccarico della cresta ossea.

Questo studio meccanico a elementi finiti ha valutato la diversa distribuzione degli stress da carico tra impianti di piccolo e grande diametro restaurati con protocollo tradizionale, paragonandoli ad impianti restaurati con abutment ridotto secondo il concetto di switching platform. I risultati dimostrano che la configurazione switching platform porta non solo ad una relativa diminuzione dei livelli di stress rispetto alle configurazioni standard strette e larghe, ma anche ad un notevole spostamento dell’area di sollecitazione, dando potenzialmente esito a un inferiore sovraccarico della cresta ossea.